高精密外圓磨床熱變形的修整補償分析
2021-9-24 來源： 陜西秦川格蘭德機床有限公司 作者：康滿倉 姚 權
摘要: 高精度外圓磨床的工作精度可以依靠在線測量儀控制尺寸精度，但在修整過程中由于熱變形引起機床坐標的變形，容易造成磨削廢品，嚴重時可造成金剛筆撞擊損壞，因此需要對修正量進行補償，國內有許多同仁及科研院所總結了很多關于熱變的文章，提出了許多寶貴經驗。基于高精度數(shù)控外圓磨床熱變形進行理論分析，三維建模，依仿真模擬為指導，提出了一種利用端面定位器進行補償?shù)姆椒ǎ瑥某杀尽⒖煽啃约翱刹僮餍猿霭l(fā)進行分析驗證以供參考。
關鍵詞 :砂輪修整 熱變形 有限元 坐標補償 外圓磨床 端面定位器
制造業(yè)是國民經濟的根本，經濟的高速發(fā)展離不開制造業(yè)支撐。談到制造業(yè)就離不開兩個話題“質量”和“成本”。近幾年隨著市場的不斷發(fā)展用戶對高精度數(shù)控外圓磨床的精度和穩(wěn)定性的要求越來越高，同時對價格又不斷的對比和壓縮。而如何在市場競爭中取得“價格”和“質量”的雙優(yōu)勢成為各廠家存活和致勝的關鍵。就此對技術人員提出了新的挑戰(zhàn)。
眾所周知，物體具有熱脹冷縮現(xiàn)象，金屬材料也不例外，雖然變化很小，但是實際上不容忽視，例如截面積為一平方厘米長一米的鋼棒，當溫度升高 40℃時，伸長量為 0.5 mm。曾經在 MKS8312 機床上做過實驗：當冷態(tài)和熱穩(wěn)定態(tài)時候后床身的彎曲變化為 0.008 mm。機床“冷態(tài)”和“熱穩(wěn)定態(tài)”引起的坐標變化在修整時影響大且很難消除，主要影響：(1)影響工件的表面質量；(2)熱變形嚴重時造成金剛筆的損壞。調查表明，熱變形已成為影響機床加工精 度的首要因 素，占機床 總誤差的40%-70%[1]，因此改善和控制熱變形有意義很大。
1、熱變形的常規(guī)處理措施
當前，減小數(shù)控機床熱誤差方法主要包括兩種：第一誤差防止法，第二誤差補償法[2]。實際生產中有以下方法：(1)采用人造花崗巖床身，其熱脹系數(shù)為 2×10 -5（是金屬的 1/20），曾在 MGF32 機床上采用人造花崗巖作床身，其熱穩(wěn)定性好，精度穩(wěn)定。
但其價格昂貴，且加工困難，工藝性差；(2)加強冷卻，對冷卻空調實施相對溫度測控，確保環(huán)境溫度和實時水溫相差為恒定。在調試 MKS8312 時，曾做過相關實驗，將水溫控制方式改為恒溫同調，改后效果略有改善，但其不可量化。（3）機床冷態(tài)修整時依靠工人的經驗數(shù)據進行坐標補償。此方法對工人素質要求較嚴，而且氣候的變化，廠房內的環(huán)境變化等都會影響經驗數(shù)值，此方法差異性較大而且精確度較差。（4）等待機床穩(wěn)定后修整磨削，不同季節(jié)車間測算數(shù)控磨床由“冷態(tài)”到“熱穩(wěn)定態(tài)”需要 2 小時左右，在此期間造成很大損失與浪費。（5）較為高端的機床配置實時溫度測量補償系統(tǒng)進行補償，但該系統(tǒng)的應用大大增加了機床的成本和價格。
就此，從經濟和穩(wěn)定性出發(fā)筆者提出一種新的解決方法，利用磨床用“端面定位器”進行坐標差計算并補償，此方法既經濟又穩(wěn)定。以下來分析驗證此方法的可行性包含理論分析、建立數(shù)學模型、實例說明并驗證。
2、建立三維模型及熱變形進行理論分析
2.1 機床熱變形分析
熱源分為內部和外部，其發(fā)熱量和環(huán)境溫度隨著加工條件及時間而變化，而機床有自身的熱容量，導致溫升有時間滯后性，所以機床的熱變形是非定常現(xiàn)象。由于其熱變化的復雜性，現(xiàn)僅對主要影響因素進行分析。
內部熱源會產生一定的發(fā)熱量，并通過零部件之間的傳導，床身會出現(xiàn)散熱不均勻。數(shù)控外圓磨床為T形床身，在Z軸熱變化方向對修整影響很小，原因為兩點：首先，前床身平 V 軌為熱對稱結構如圖 1，熱剛較好，筋板布局均勻散熱均勻。其次修整時絲杠處軸承為固定端，所以前床身的變化很小。熱變形主要在前后床身結合處，原因為：(1)前后處的筋板厚度和布局不同散熱條件不同；(2)主要熱源砂輪架電機等集中在后床身；(3)大量的冷卻液集中在后床身處。
圖 1 工作臺熱對稱結構
3、三維建模后熱分析
利用UG進行床身三維模型的建立，通過有限元軟件 ANSYS 分析其熱變形，確認其熱變化特點。因為模型十分復雜，所以在建模過程中需要對模型進行簡化，使簡化后模型既便于開展又不影響分析結果。機床的熱變形是非定常現(xiàn)象，隨時間、工況、和環(huán)境的變化而變化，其受約條件較多。而數(shù)控磨床主要的因素為冷卻液對床身的熱變形影響，且變化主要集中在后床身，以此來進行有限元熱分析。
分析條件為：水溫 20℃，材料為灰鑄鐵，環(huán)境溫度為 10℃。圖 2 為溫度分布圖，圖 3 為熱平衡過程中變形量的變化圖。
圖 2 冷卻液影響下的溫度分布圖
圖 3 熱變形位移量（平衡溫度 28min）
線條依次往下：上面第一條線為總位移，第二條線為 X 軸位移量，第三條為 Y 軸的位移量，第四條為 Z 軸的位移量。平衡時間約 28min。此時可以得出后床身冷態(tài)和熱平衡后的變化量為 0.035mm。這就造成修整坐標的偏移。
4 、端面定位器進行坐標補償?shù)哪Ｐ秃喕c數(shù)學模型
4.1 端面定位器的常規(guī)應用
端面定位器在高精度數(shù)控外圓磨床的應用成熟且很廣泛，它僅給數(shù)控系統(tǒng)提供一個模擬量，用于確認當前工作臺（Z 軸）的位置坐標。實際磨削過程中其主要作用為：消除工件頂尖孔深度尺寸的不同而造成磨削廢品。其自身的單向重復定位精度0.001mm，穩(wěn)定性好。
4.2 端面定位器坐標補償數(shù)學模型簡化與計算
如圖 4 所示工作臺運動為 Z 軸，砂輪架運動為X 軸。1 為砂輪架，2 為端面定位器，3 為修整定位固定板，其角度為 45°。
定位過程為：Z 軸運動以 F300 的速度觸碰端面定位器 2，當修整定位板 3 觸碰到修整器測頭時，此時數(shù)控系統(tǒng)接受模擬信號，Z 軸停止運動，端面定位器收回，數(shù)控系統(tǒng)此時可記錄當前 Z 軸的坐標值。由于 X 軸的變化，導致 Z 軸定位誤差，數(shù)控系統(tǒng)進行對比三角Z并進行計算，就可間接得出三角X的變化值。計算如下。
數(shù)學計算模型如圖 5 所示，機床是一個質量分布連續(xù)的彈性體，具有無限多個自由度。但是，在動態(tài)分析中可以根據機床的具體結構，將整機離散成若干集中質量，簡化成為一個具有有限個自由度的多自由振動系統(tǒng)，然后采用適當?shù)姆椒ㄟM行分析計算 。
計算如下所示三角Z為Z軸差值；三角X為X軸差值；
圖 4 運動簡圖
圖 5 修整坐標誤差數(shù)學模型
4、 生產實例效果驗證
為進一步確認該方案的實際效果，進行了現(xiàn)場實驗如圖 6 所示。
圖 6 Z 軸坐標對比
實驗過程分兩步，第一步記錄標準值。機床運轉 3 小時后在熱穩(wěn)定態(tài)下，如圖 6 所示，用修整定位固定板觸碰端面定位器，進行Z軸坐標定位及記錄，系統(tǒng)將其設定為標準值。
第二步，補償坐標后進行砂輪修整。實際中早上一開機溫度變化最大，坐標偏移最大。由于 X 軸坐標變化，導致工作臺Z 軸定位時出現(xiàn)三角Z誤差，見圖 6。根據三角Z誤差，系統(tǒng)自動補償 X 軸。數(shù)控系統(tǒng)每次在修整前進行坐標測量并補償。補償完后進行砂輪修整觀察。連續(xù)以上實驗。
經過理論分析和連續(xù)實驗，此方法避免了修整誤差，每次都可正常修整。最終得出，利用端面定位器間接補償 X 軸坐標，可以避免修整誤差，提高機床的可靠性。
5、結語
機床熱變形的變量因素多，變化復雜。本文以主要變化因素為前提，提出了利用端面定位器進行X 軸的補償。從理論分析、三維建模、熱變形分析，數(shù)學模型建立，實際驗證，證明了此方法的簡便性和可行性。在不增加機床成本的前提下，解決了砂輪修整誤差導致的工件廢品，金剛筆損壞等現(xiàn)象，提高了機床的可靠性和穩(wěn)定性。
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